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由于壓力大而下降了鈦棒加工的壽數(shù)，因而當選用閉式模鍛辦法模鍛鈦棒時，閉式模鍛必需嚴峻約束原始毛坯的體積，這使備料工序凌亂化。否選用閉式模鍛，要從利息和工藝可行性兩方面考慮。開式模鍛時，毛邊損耗占毛坯重量的15%-20%夾持部分的工藝性廢料(假如按模鍛條件必需留有此部分)占毛坯重量的10%毛邊金屬相對損耗一般是隨毛坯重量的減少而增加，某些結(jié)構(gòu)不對稱、截面面積差較大以及存在難以充填的部分的鍛件，毛邊消耗可高達50%閉式模鍛雖無毛邊損耗，但制坯工藝凌亂，需求增加較多過渡具型槽，無疑會增加輔佐費用。

隨后只進行熱處置和切削加工的較終毛坯。鍛造溫度和變形程度是決議合金組織、功用的底子要素。鈦棒的熱處理與鋼的熱處理不同，模鍛一般是用來制作外形和尺度靠近廢品。對合金的組織不起決議作用。因而，鈦棒較終工步的工藝標準具有特別重要的作用。必需使毛坯的整體變形量不低于30%變形溫度不跨越相變溫度，為了使鈦棒同時取得較高的強度和塑性而且應力求溫度和變形程度在整個變形毛坯中盡或許散布均勻。

經(jīng)再結(jié)晶熱處理后，鈦棒和功用均勻性不及鋼鍛件。金屬劇烈活動區(qū)其低倍為含糊晶，高倍為等軸細晶；難變形區(qū)，因變形量小或無變形，其組織往往保管變形前的狀況。因而在模鍛一些重要的鈦棒廠家的零件(如壓氣機盤、葉片等)時，除了操控變形溫度在TB以下和適當?shù)淖冃嗡酵?，操控原毛坯的組織是十分重要的否則，粗晶組織或某些缺陷會遺傳到鍛件中，而且這以后的熱處置又無法消除，將導致鍛件報廢。

熱效應部分集中的急劇變形區(qū)域內(nèi)，錘上模鍛外形凌亂的鈦棒鍛件時。即便嚴峻操控加熱溫度，金屬的溫度或許仍是會逾越合金的TB例如模鍛橫截面為工字形的鈦棒毛坯時，錘擊過重，中間(腹板區(qū))部分的溫度因變形熱效應的作用比邊際部分高約100℃。其他，難變形區(qū)和具有臨界變形水平區(qū)域，模鍛之后加熱過程中易構(gòu)成塑性和耐久強度都比較低的粗晶組織。所以錘上模鍛外形凌亂的鍛件，其力學功用經(jīng)常很不安穩(wěn)。但將導致變形抗力急劇前進，下降模鍛加熱溫度盡管能夠消除毛坯產(chǎn)生部分過熱的危險。增加東西磨損和動力消耗，還必需運用更大功率的設(shè)備。

選用多次輕擊辦法也能夠減輕毛坯部分過熱。可是這是必需增加加熱火次，錘上模鍛時。以補償毛坯與較冷的模具觸摸所損失的熱量。且對變形金屬的塑性和耐久強度方針要求又不太高時，模鍛形狀比較簡略的鍛件。以選用錘鍛為佳。但β合金不宜選用錘鍛，因模鍛過程中的多次加熱會對力學功用產(chǎn)生有利影響。與鍛錘相比，壓力機(液壓機等)作業(yè)速度大大下降，能減小合金的變形抗力和變形熱效應。液壓機上模鍛鈦棒時，毛坯的單位模鍛力比錘上模鍛約低30%然后可前進模具的壽數(shù)。熱效應的下降還減小金屬過熱和溫升逾越TB危險。

單位壓力與鍛錘模鍛相同的條件下，用壓力機模鍛時?？上陆得骷訜釡囟?0100℃。這樣，被加熱的金屬與周期氣體的彼此作用以及毛坯與模具之間的溫差也相應地下降，然后前進變形的均勻性，模鍛件的組織均勻性也大大前進，力學功用一致性也隨之前進。下降變形速度，數(shù)值增加顯著的面縮率，面縮率對過熱構(gòu)成的組織缺陷敏感。

與東西的摩擦力較大以及毛坯的觸摸表面冷卻太快。為改進鈦棒用途的活動性和前進模具壽數(shù)。一般的做法是加大模鍛斜度和圓角半徑并運用潤滑劑：鍛模上的毛邊橋部高度較鋼大，鈦棒變形的特點是比鋼更難流入深而窄的模槽。這是由于鈦的變形抗力高。一般大2mm左右。有時可選用橋部尺度非均勻的毛邊槽來約束或加快金屬向型槽某部分的活動。例如，為了使型槽簡略布滿。一個長方盒形鍛件前后側(cè)壁較??；左右側(cè)壁較厚。當在盒形件四周選用B-B所示的毛邊槽時，由于金屬流入左右側(cè)壁的阻力小，致使金屬向較薄的前后側(cè)壁活動困難，充填不滿。后來，前后側(cè)壁仍選用B-B所示毛邊槽，而左右側(cè)壁改用A-A所示毛邊槽，由于橋部尺度寬，加之阻尼溝的阻止，使得前后較薄的側(cè)壁徹底布滿，而且金屬較選用前述毛邊槽辦法節(jié)省。